扣件100m天津烟囱脚手架施工方案

天津市津南区小站镇南北河供热站扩建工程100m烟囱工程

编 制:

审 核:

批 准

编制单位:江苏天虹建设集团有限公司

2011年7月2日

目 录

一、 编制依据……………………………………………………………………

3

二、 工程概况……………………………………………………………………3

三、 脚手架的搭设构造要求………………………………………………………………3

四 、 施 工 材 料 的 审 查

5

五、 脚手架设计验算………………………………………………………

 、  0米以下大横杆的计算…………………………………………………………b、  米以下小横杆的的计算…………………………………………………………9c 、  0 米  5  米 横 杆 的 计 算

10d 、 59 米 以 上 横 杆 的 计 算0

 、 扣 件 抗 滑 力 计 算

1 f 、 脚 手 架 立 杆 荷 载 计 算

1 g 、 立 杆 的 稳 定 性 计 算

13h 、 最 大 搭 设 高 度 的 计 算 i 、 连 墙 件 的 计 算

14j 、 内 立 杆 的 地 基 承 载 力 计 算

14

六、 脚手架的搭设与拆除………………………………………………… 5

七、 脚手架的检查与验收…………………………………………………… 2

八、脚手架安全注意事项……………………………………………………………… 

一、编制依据

本工程根据设计院施工图进行编制.脚手架搭设所采用的相关施工规范及标准如下

[1 JGJ130-001, 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 S。

] /   3   《钢管脚手架扣件》 S].

 ] J130— 0  《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 []

二、工程概况

该烟囱地表以上部分高度100米地面外半径5.29米,内半径.52米顶口外半径  1米。筒身C40砼浇筑从±0。 00到30m,C3砼浇筑从30。 0到70 30砼浇筑从70.00到100 内部耐酸砖砌筑。 ± 。 00到100m处采用内砌外滑模板法施工,每次提升1。 5m.该脚手架从±0。00m搭设到1 5m高度,每节搭设5m。 59米以下采用双排封圈型脚手架,每面有两跨,每跨1。 4米,横距0。 8米,步距 .2米.59米以上由于烟囱口径缩小必须停止外排立杆的搭设只继续向上搭设内排立杆,因此5 米以上为单排封圈型脚手架.脚手架随烟囱筒壁的提升同步搭设,烟囱筒壁施工为春、夏季施工工期为三个月.

内部垂直提升井架高105m采用钢管脚手架搭设立杆水平步距 。 4,按烟囱内径的收比度进行搭设,内井架直径随内衬尺寸逐渐减少搭设钢管时要将钢管两端伸入筒壁中。在高度方面每隔12。 5m的牛腿处必须将周圈4根钢管伸长,直到两端锚入筒壁砼  mm深保证井架的强度和稳定性.安装时在杆端上包上塑料袋隔离砼,以便于后面拆除。

三、脚手架的搭设构造要求

1、脚手架的搭设高度随着主体结构的高度增加而增加。

2、立杆、横杆、斜撑、剪刀撑的间距及搭设方法见脚手架平面图、立面图所示。

3、每根立杆的底部都应设置木枋垫板。

4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵、横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于

20处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm如下图 .

5、立杆接长除顶层顶步采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

6、立杆上的对接扣件应交错布置两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于00m各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 /3.

7、纵向水平杆采用对接扣件接长对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/ (如下图 。

纵向水平杆对接接头布置示意图

接头不在同步内 立面)  接头不在同跨内 平面)

8、作业层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置最大间距不应大于纵距的1/;

9、使用木脚手板双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。

10、作业层脚手板应铺满、铺稳铺设竹串片脚手板,应设置在三根横向水平杆上搭接铺设时,接头必须支承在横向水平杆上搭接长度应大于20mm其伸出横向水平杆的长度不应小于1  m亦可采用平铺。 如下图)

脚手板对接、搭接构造示意图

a)脚手板对接 (b脚手板搭接

  、单排脚手架应设置剪刀撑每道剪刀跨越立杆根数最多不得超过7根,每道剪刀撑宽度不

应小于4跨,且不应小于m斜杆与地面的倾角宜在45° 0°之间。

2、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接搭接长度不应小于m应采用不少于两个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于  m。

13、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 50mm。

15、连墙件构造布置 (1连墙件应均匀布置垂直间距、水平间距分别控制在10米为一个节点连墙件必须设置在牛腿处或预埋埋件环连接 并且与每层每根临边钢管抱箍锁死。当该处设置有困难时应采用其它可靠措施固定。 (2连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置与脚手架连接的一端可稍为下斜,不容许向上翘起。

四、 施工材料的审查

脚手架材料进入施工现场后应按照以下程序检查:

总承包单位组织建设单位和监理单位的项目经理、技术人员、安全管理人员、材料员、项目总监、产权单位负责人等按批次对进入施工现场的脚手杆、扣件、脚手板、镀锌铁丝等,联合进行清点、检查、验收并履行签字手续.

工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2   )的要求。钢管表面应平直光滑,不应有严重腐蚀、压扁、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕钢管上禁止打眼。 [1

钢管尺寸允许偏差见下表:

扣件使用符合《钢管脚手架扣件》 GB/15831中规定的可锻铸铁制作的扣件。铸件材料选用力学

管贴合面紧密接触.所有扣件均有出厂合格证。

扣件外观和附件质量应符合下列要求:

⑴扣件各部位不应有裂缝

⑵盖板与座的张开距离不得小于50m。

⑶扣件表面大于0mm2的砂眼不应超过三处且累计面积不应大于0mm2

⑷扣件表面粘砂面积累计不应大于 50 m2

⑸错箱不应大于mm

⑹扣件表面凸或凹)的高或深值不应大于1mm

⑺扣件与钢管接触部位不应有氧化皮其他部位氧化皮面积累计不大于15 mm2

⑻铆接处应牢固,不应有裂纹

⑼型螺栓和螺母应符合GB/3098 1、 GB/T308.的规定

⑽活动部位应灵活转动旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm

⑾产品的型号、商标、生产年号应在醒目处铸出,字迹、 图案应清晰完整

⑿扣件表面应进行防锈处理(不应采用沥青漆) 油漆应均匀美观,不应有堆漆或露铁2

脚手板使用国家标准《碳素结构钢》 (GB/T 0中Q235—A级冲压钢脚手板。

捆绑脚手板用的镀锌铁丝使用8号

脚手板允许偏差见下表

五、 脚手架设计验算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》 GJ13    计算的脚手架为双排脚手架搭设总高度为105 m。 59m以下采用封圈型双排脚手架, 9m以上采用封圈型单排脚手架。其中双排脚手架搭设尺寸为:立杆纵距 。 5m,立杆横距1  5立杆步距1。40m。

连墙件采用2步跨.

实际搭设时,每十米一道牛腿在牛腿初将大横杆和小横杆均埋入砼体中,并在牛腿圈上设置一圈向上的斜支撑  米以上不使用连墙件,而是将作业平台的横杆埋入砼中,以减少架体载荷并增加稳定性。

工作平台边缘处的脚手板实际搭设时应借助内砌砖的支撑,单设计计算时取最不利因素忽略内砌砖的支撑力故工作平台的设计面积为19m2小于实际面积.a) 5 米以下大横杆的计算

为减少工作量使用大横杆代替部分铺板杆来铺设脚手板,大横杆和铺板杆平行且位于小横杆上方,然后在小横杆下方立杆安装防滑扣件。

大横杆和铺板杆按照简支梁进行强度和挠度计算。

=  038KN

⑵计算脚手板荷载:

取冲压刚脚手板取数量最多,长度最长时计算此时脚手板长共计24.8 m2,故脚手板最大自重为

4。 87m2×0。 3KN/2=7。    KN.

脚手板自重标准值P7。 4625K/19m2=.3 3KN/m2

⑶计算活荷载:

操作平台上,除平台的自重外,一般每班只有:6人平均85Kg人),共计KN

台振动器1 0Kg台)  电焊机1台(3Kg 共计2 6KN

钢筋、木板最多放置1 

砖块体积不超过.33约合6KN

料桶用5mm厚钢板焊接加工而成,高0。 7m桶直径0。 5m,桶底板外直径0。 5m

料桶自重为 π 0。   /2) +0。 7×π×0。 65 ×0。 05×7 85×9 8=0.72K

料桶混凝土重 π( 。 652 2×.×255.N

得出活荷载共为 5+2.6+10+6+0.72+5。 8=30。 12KN

活荷载自重标准值=0。 12/  9=1  85KN/m

⑷计算最大均布荷载值

因大横杆和铺板杆分布不均匀,故求得最大均布荷载且步距最大的大横杆或铺板杆进行抗弯强度和挠度计算,如图应取M段大横杆进行验算

段大横杆均布荷载值

脚手板荷载标准值0。 93Km2×   。 7m+0  /0。 30 N/m 活荷载标准值=1。 585K/×(0. m+.8m /21。 28 Km

最大均布荷载值MD1.×   。 038+0。 05)1.4×  2282    KN/

i i . 抗弯强度计算

对于探出的大横杆NR加设斜支撑,取最长杆R进行受力验算:

件

斜支撑对R点提供的竖直向上的支撑力为.3N

NR段标准载荷N   。 2×    39+ 。 0 8)+1  ×1 。 585 ×0。 6×1。 1=1。 8 N 小于 。 3N

斜支撑满足要求故段大横杆的最大弯矩可以按照M qm =ql2计算。

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,如图

最大应力计算值σ =qmax/W =21850/5081 2。  6Nmm2

大横杆和铺板杆的最大应力计算值σ =02。 76N/mm2小于大横杆和铺板杆的抗压强度设计值

f]=05 0 /mm2满足要求.

外边缘处的探出的大横杆或铺板杆如PG段抗弯强度验算如下qG= .2×{ .038+0.3  ×( 。 5m0 6 m)/  } .4×    5×(0 75m0.5m)2=1  2 K/m

PGm q2/2=1  929×0。  52/2 。  2K〃m小于MD段最大弯矩也满足抗压强度设计要求,

故M段铺板杆下方不用设置斜支撑。i i i . 挠度计算

⑴大横杆和铺板杆边缘处的悬臂梁均布荷载作用下最大挠度为:V悬臂

⑵大横杆和铺板杆简支梁均布荷载作用下最大挠度为 V简支q max

⑶大横杆和铺板杆均布荷载作用下的最大挠度为简支梁的最大挠度3.737mm其小于水平杆的最大